Коэффициент условия работы сваи

Автор: | 12.03.2024

Набивных и буровых свай

Виды свай и способы их устройства Коэф-т условий работы в грунтах аботы в грунтах
пески супеси суглинки глины
Набивные, частотрамбованные при забивке инвентарной трубы 0,8 0,8 0,8 0,7
Буронабивные (в т.ч. с уширенной пятой), бетонируемые при отсутст­вии воды в скважине 0,7 0,7 0,7 0,6
То же, бетонируемые под водой или глинистым раствором 0,6 0,6 0,6 0,6
Сваи-оболочки, погружаемые виб­рированием с выемкой грунта 1,0 0,9 0,7 0,6

Ориентировочныерасчетные нагрузки на сваи

Параметра свай раметры свай Нагрузка, кН [
Свая при гра- при песках при мел-
размеры длина прочность вел истых, средней ких, пыле-
сечения сваи ствола крупных крупности ватых пес-
/диамет (м) сваи по песках и и ках и
Р материалу глини- глинистых глинистых
(см) (кН) стых грунтах грунтах
грунтах с IL = 0,2 — dL = 0,4-
clL

Проектирование свайного фундамента ведется для варианта, приведен­ного в первой части методических указаний к курсовому проектированию. Рас­чет производится по первой группе предельных состояний. Расчет осадки свай­ного фундамента не производится, т.к. принимается опирание свай на практиче­ски несжимаемый грунт (сланец).

Глубина заложения подошвы фундамента принимается исходя из кон­структивных требований (отметка подошвы ростверка -1,95 м). Высота фунда­мента — 1,8 м.

Поперечное сечение свай принимается 300×300 мм. Глубина заделки свай в ростверк 0,1 м. Напластование фунтов ниже подошвы ростверка:

— Супесь пластичная 10,5 м;

— Сланец мощность не установлена.

Длина свай из условий заделки свай в несущем слое составляет 11м. Сваи погружаются в грунт забивкой дизель-молотами.

Несущая способность сваи-стойки по грунту по СНиП 2.02.03-85:

где ус — коэффициент условий работы сваи (равен 1);

А — площадь поперечного сечения сваи А=0,09 м 2 ;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи R=15000 кПа;

Несущая способность сваи составляет:

Fd =15000×0,09=1350kH. Допускаемая нагрузка на 1 сваю:

P=Fd /1,4=1350/l,4=964 кН. Число свай в ростверке определяется по формуле:

image064 Домострой

где image056 Домострой— сумма внешних расчетных вертикальных нагрузок по I группе предельных состояний image056 Домострой= 1,2×1140=1368 кН;

n- коэффициент, равный 1,2 (учет изгибающего момента и веса рост­верка).

Требуемое количество свай в ростверке составит:

Принимается 2 сваи в ростверке. Расстояние между осями свай в рост­верке 3×0,3=0,9 м. Расстояние между наружными гранями свай и гранями рост­верка 0,15 м. Размеры ростверка в плане составят: по ширине 1,2 м (ширина подколонника); по длине 0,3×3+0,3+0,3=1,5 м.

Общая высота ростверка-плиты составляет 1,8 м.

Вес ростверка (с учетом коэффициента надежности по нагрузке) соста­вит 1,5×1,2×1,8x25x1,1=89 кН.

Вертикальная нагрузка с учетом собственного веса ростверка составит 1140×1,2+89=1457 кН.

Среднее усилие в одной свае составит 1457/2=729 кН, что меньше до­пустимой величины 964 кН.

Изгибающий момент на уровне подошвы ростверка составляет 1,2х(270+1,95х8)=343кН.

Расстояние от центра тяжести площади подошвы ростверка до наиболее удаленной сваи составляет 0,9/2=0,45 м.

Максимальное усилие в сваях составит 729+343хО,45/(2хО,45 2 )=1110 кН, что меньше допускаемой величины 1,2×964=1157 кН. Количество свай и их раз­мещение в ростверке удовлетворяет требованиям СНиП 2.02.03-85.

Ведомость объемов основных работ и стоимости свайного фундамента

Наименование работ и фор­мула подсчета объемов работ Объем оабот Стоимость ЗТЬ. DV6.
Ед.изм. количество Ед.изм общая
Разработка котлована ((2,5х2,5)х1,8=11,25 м 3 11,25 2,3
Бетонная подготовка 1,4×1,7×0,1=0,24 м 3 0,24 23,7
Монолитный ростверк 1,2×1,5×1,8=3,24 ____»____ 3,24 26,0
Сваи железобетонные 0,3×0,3x11x2=1,98 ____»____ 1,98 90,3
Итого:
Всего бетона м 3 5,46

Таким образом принимается наиболее экономичный вариант фундамента на же­лезобетонных призматических сваях длиной 11 м сечением 0,3×0,3 м.

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском:

Лучшие изречения: Студент — человек, постоянно откладывающий неизбежность. 10605 — plus Домострой | 7337 — minus Домострой или читать все.

91.146.8.87 © studopedia.ru Не является автором материалов, которые размещены. Но предоставляет возможность бесплатного использования. Есть нарушение авторского права? Напишите нам | Обратная связь.

Отключите adBlock!
и обновите страницу (F5)

очень нужно

Главное меню

СНиП 2.02.03-85 (2003) СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ
Автор Редактор контента
12.02.2013 г.

ВИСЯЧИЕ ЗАБИВНЫЕ СВАИ ВСЕХ ВИДОВ И СВАИ-ОБОЛОЧКИ, ПОГРУЖАЕМЫЕ БЕЗ ВЫЕМКИ ГРУНТА

4.2. Несущую способность Fd, кН (тс), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

image008 Домострой (8)

где gc — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый gc = 1;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м 2 ), принимаемое по табл.1;

A — площадь опирания на грунт сваи, м 2 , принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;

u — наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м 2 ), принимаемое по табл.2;

hi — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

gcR, gcf — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3.

В формуле (8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.

Глубина погружения нижнего конца сваи, м Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа (тс/м 2 )
песчаных грунтов средней плотности
гравелистых крупных средней крупности мелких пылеватых
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести lL, равном
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
3 7500 (750) 6600 (660)

4000 (400)

3000 (300) 3100 (310) 2000 (200) 2000 (200)

1200 (120)

1100 (110) 600 (60)
4 8300 (830) 6800 (680)

5100 (510)

3800 (380) 3200 (320)

2500 (250)

2100(210)

1600 (160)

1250 (125) 700 (70)
5 8800 (880) 7000 (700)

6200 (620)

4000 (400) 3400 (340)

2800 (280)

2200 (220)

2000 (200)

1300(130) 800 (80)
7 9700 (970) 7300 (730)

6900 (690)

4300 (430) 3700 (370)

3300 (330)

2400 (240)

2200 (220)

1400 (140) 850 (85)
10 10500 (1050) 7700 (770)

7300 (730)

5000 (500) 4000 (400)

3500 (350)

2600 (260)

2400 (240)

1500 (150) 900 (900)
15 11700 (1170) 8200 (820)

7500 (750)

5600 (560) 4400 (440)

4000 (400)

2900 (290) 1650(165) 1000 (100)
20 12600 (1260) 8500 (850) 6200 (620) 4800 (480)

4500 (450)

3200 (320) 1800 (180) 1100 (110)
25 13400 (1340) 9000 (900) 6800 (680) 5200 (520) 3500 (350) 1950 (195) 1200 (120)
30 14200 (1420) 9500 (950) 7400 (740) 5600 (560) 3800 (380) 2100 (210) 1300 (130)
35 15000 (1500) 10000 (1000) 8000 (800) 6000 (600) 4100 (410) 2250 (225) 1400 (140)
Примечания: 1. Над чертой даны значения R для песчаных грунтов, под чертой — для пылевато-глинистых.

2. В табл. 1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м — от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.

Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах — от уровня дна болота. При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в табл.1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6 м.

3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi в табл. 1 и 2 определяются интерполяцией.

4. Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R по табл. 1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 следует увеличить на 60 %, но не более чем до 20 000 кПа (2000 тс/м 2 ).

5. Значения расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м:

4,0 — для мостов и гидротехнических сооружений;

3,0 — для зданий и прочих сооружений;

6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15´0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 %.

7. Для супесей при числе пластичности lp £ 4и коэффициенте пористости е 2 )

песчаных грунтов средней плотности
крупных и средней крупности мелких пылеватых
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL равном
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
1 35(3,5) 23 (2,3) 15(1,5) 12(1,2) 8(0,8) 4(0,4) 4(0,4) 3(0,3) 2(0,2)
2 42(4,2) 30 (3,0) 21(2,1) 17(1,7) 12(1,2) 7(0,7) 5(0,5) 4(0,4) 4(0,4)
3 48 (4,8) 35(3,5) 25 (2,5) 20 (2,0) 14(1,4) 8(0,8) 7(0,7) 6(0,6) 5(0,5)
4 53(5,3) 38(3,8) 27 (2,7) 22 (2,2) 16(1,6) 9(0,9) 8(0,8) 7(0,7) 5(0,5)
5 56 (5,6) 40(4,0) 29 (2,9) 24 (2,4) 17(1,7) 10(1,0) 8(0,8) 7(0,7) 6(0,6)
6 58(5,8) 42(4,2) 31 (3,1) 25 (2,5) 18(1,8) 10(1,0) 8(0,8) 7(0,7) 6(0,6)
8 62(6,2) 44(4,4) 33 (3,3) 26 (2,6) 19(1,9) 10(1,0) 8(0,8) 7(0,7) 6(0,6)
10 65 (6,5) 46 (4,6) 34(3,4) 27 (2,7) 19(1,9) 10(1,0) 8(0,8) 7 (0,7) 6(0,6)
15 72(7,2) 51 (5,1) 38(3,8) 28 (2,8) 20 (2,0) 11(1,1) 8(0,8) 7(0,7) 6(0,6)
20 79(7,9) 56 (5,6) 41 (4,1) 30(3,0) 20 (2,0) 12(1,2) 8(0,8) 7 (0,7) 6(0,6)
25 86(8,6) 61 (6,1) 44 (4,4) 32(3,2) 20 (2,0) 12(1,2) 8(0,8) 7(0,7) 6(0,6)
30 93 (9,3) 66(6,6) 47 (4,7) 34(3,4) 21 (2,1) 12(1,2) 9(0,9) 8(0,8) 7(0,7)
35 100 (10,0) 70 (7,0) 50(5,0) 36(3,6) 22 (2,2) 13(1,3) 9(0,9) 8 (0,8) 7(0,7)
Примечания: 1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай fi табл. 2 следует учитывать требования, изложенные в примеч. 2 и 3 к табл. 1.

2. При определении по табл. 2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.

3. Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30 % по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2.

4. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости е 0,5

1,0 1,0
Примечание. Коэффициенты gcR и gcf по поз. 4 табл. 3 для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 > IL > 0 определяются интерполяцией.

Примечания: 1. Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (8), при этом за периметр и на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения — периметр поперечного сечения уширения.

Расчетное сопротивление fi грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песчаных грунтах — и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в пылевато-глинистых грунтах сопротивление fi на участке ствола, расположенного в створе уширения, следует принимать равным нулю.

2. Расчетные сопротивления грунтов R и fi в формуле (8) для лессовых пылевато-глинистых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в табл. 1 и 2 для глубины 5 м.

Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и fi, указанные в табл. 1 и 2, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному водонасыщению грунта.

4.3. Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.

4.4. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и пылевато-глинистые грунты, Fd кН (тс), с наклоном боковых граней iр £ 0,025 следует определять по формуле

image009 Домострой (9)

ui — наружный периметр i-го сечения сваи, м;

u0,i — сумма размеров сторон i-го поперечного сечения сваи, м, которые имеют наклон к оси сваи;

ip — наклон боковых граней сваи в долях единицы;

Ei — модуль деформации i-го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, кПа (тс/м 2 ), определяемый по результатам компрессионных испытаний;

ki — коэффициент, зависящий от вида грунта и принимаемый по табл. 4;

zr — реологический коэффициент, принимаемый zr = 0,8.

Примечания: 1. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (9) не производится.

2. Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней ip > 0,025 допускается производить в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 2 при наличии результатов прессиометрических испытаний, а при их отсутствии — по формуле (9), принимая значение ip равным 0,025.

Приводятся сведения о коэффициентах условий работы грунта (таблица 3 СНиП 2.02.03-85, таблица 7.3 СП 50-102-2003, таблица 7.4 СП 24.13330.2011), коэффициентах условий работы свай (таблица 5 СНиП 2.02.03-85, таблица 7.5 СП 50-102-2003, таблица 7.6 СП 24.13330.2011) и дополнительных коэффициентах условий работы (таблица 19 СНиП 2.02.03-85, таблица 13.1 СП 50-102-2003, таблица 14.1 СП 24.13330.2011). Если в качестве норм проектирования выбран ДБН В.2.1-10-2009, то данные о коэффициентах условий работы свай приводятся в соответствии с изменением № 1 к этому ДБН.

Читайте также  Маффины с белым шоколадом

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *